Таблица 5.12
Таблица 5.12 СП 22.13330.2016: коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c
Коэффициенты несущей способности n_γ, n_q и n_c
Таблица воспроизводит нормативные данные действующей редакции СП 22.13330.2016 с учётом Изменений № 1–5.
| Угол внутреннего трения грунта φ_II, град. | Обозначение коэффициентов | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 0 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 5 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 5 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 5 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 10 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 10 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 10 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 15 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 15 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 15 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 20 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 20 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 20 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 25 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 25 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 25 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 30 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 30 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 30 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 35 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 35 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 35 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 40 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 40 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 40 | Коэффициенты несущей способности N_γ, N_q и N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град, равных — 45 |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 0 | N_γ | 0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0 | N_q | 1,00 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0 | N_c | 5,14 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 5 | N_γ | 0,20 | { | 0,05 | } | δ = 4,9° | δ = 4,9° | δ = 4,9° | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 5 | N_q | 1,57 | { | 0,26 | } | δ = 4,9° | δ = 4,9° | δ = 4,9° | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 5 | N_c | 6,49 | { | 2,93 | } | δ = 4,9° | δ = 4,9° | δ = 4,9° | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 10 | N_γ | 0,60 | 0,42 | 0,42 | 0,42 | { | 0,12 | } | δ = 9,8° | δ = 9,8° | δ = 9,8° | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 10 | N_q | 2,47 | 2,16 | 2,16 | 2,16 | { | 1,60 | } | δ = 9,8° | δ = 9,8° | δ = 9,8° | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 10 | N_c | 8,34 | 6,57 | 6,57 | 6,57 | { | 3,38 | } | δ = 9,8° | δ = 9,8° | δ = 9,8° | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 15 | N_γ | 1,35 | 1,02 | 1,02 | 1,02 | 0,61 | 0,61 | 0,61 | { | 0,21 | } | δ = 14,5° | δ = 14,5° | δ = 14,5° | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 15 | N_q | 3,94 | 3,45 | 3,45 | 3,45 | 2,84 | 2,84 | 2,84 | { | 2,06 | } | δ = 14,5° | δ = 14,5° | δ = 14,5° | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 15 | N_c | 10,98 | 9,13 | 9,13 | 9,13 | 6,88 | 6,88 | 6,88 | { | 3,94 | } | δ = 14,5° | δ = 14,5° | δ = 14,5° | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 20 | N_γ | 2,88 | 2,18 | 2,18 | 2,18 | 1,47 | 1,47 | 1,47 | 0,82 | 0,82 | 0,82 | { | 0,36 | } | δ = 18,9° | δ = 18,9° | δ = 18,9° | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 20 | N_q | 6,40 | 5,56 | 5,56 | 5,56 | 4,64 | 4,64 | 4,64 | 3,64 | 3,64 | 3,64 | { | 2,69 | } | δ = 18,9° | δ = 18,9° | δ = 18,9° | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 20 | N_c | 14,84 | 12,53 | 12,53 | 12,53 | 10,02 | 10,02 | 10,02 | 7,26 | 7,26 | 7,26 | { | 4,65 | } | δ = 18,9° | δ = 18,9° | δ = 18,9° | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 25 | N_γ | 5,87 | 4,50 | 4,50 | 4,50 | 3,18 | 3,18 | 3,18 | 2,00 | 2,00 | 2,00 | 1,05 | 1,05 | 1,05 | { | 0,58 | } | δ = 22,9° | δ = 22,9° | δ = 22,9° | - | - | - | - | - | - | - |
| 25 | N_q | 10,66 | 9,17 | 9,17 | 9,17 | 7,65 | 7,65 | 7,65 | 6,13 | 6,13 | 6,13 | 4,58 | 4,58 | 4,58 | { | 3,60 | } | δ = 22,9° | δ = 22,9° | δ = 22,9° | - | - | - | - | - | - | - |
| 25 | N_c | 20,72 | 17,53 | 17,53 | 17,53 | 14,26 | 14,26 | 14,26 | 10,99 | 10,99 | 10,99 | 7,68 | 7,68 | 7,68 | { | 5,58 | } | δ = 22,9° | δ = 22,9° | δ = 22,9° | - | - | - | - | - | - | - |
| 30 | N_γ | 12,39 | 9,43 | 9,43 | 9,43 | 6,72 | 6,72 | 6,72 | 4,44 | 4,44 | 4,44 | 2,63 | 2,63 | 2,63 | 1,29 | 1,29 | 1,29 | { | 0,95 | } | δ = 26,5° | δ = 26,5° | δ = 26,5° | - | - | - | - |
| 30 | N_q | 18,40 | 15,63 | 15,63 | 15,63 | 12,94 | 12,94 | 12,94 | 10,37 | 10,37 | 10,37 | 7,96 | 7,96 | 7,96 | 5,67 | 5,67 | 5,67 | { | 4,95 | } | δ = 26,5° | δ = 26,5° | δ = 26,5° | - | - | - | - |
| 30 | N_c | 30,14 | 25,34 | 25,34 | 25,34 | 20,68 | 20,68 | 20,68 | 16,23 | 16,23 | 16,23 | 12,05 | 12,05 | 12,05 | 8,09 | 8,09 | 8,09 | { | 6,85 | } | δ = 26,5° | δ = 26,5° | δ = 26,5° | - | - | - | - |
| 35 | N_γ | 27,50 | 20,58 | 20,58 | 20,58 | 14,63 | 14,63 | 14,63 | 9,79 | 9,79 | 9,79 | 6,08 | 6,08 | 6,08 | 3,38 | 3,38 | 3,38 | { | 1,60 | } | δ = 29,8° | δ = 29,8° | δ = 29,8° | - | - | - | - |
| 35 | N_q | 33,30 | 27,86 | 27,86 | 27,86 | 22,77 | 22,77 | 22,77 | 18,12 | 18,12 | 18,12 | 13,94 | 13,94 | 13,94 | 10,24 | 10,24 | 10,24 | { | 7,04 | } | δ = 29,8° | δ = 29,8° | δ = 29,8° | - | - | - | - |
| 35 | N_c | 46,12 | 38,36 | 38,36 | 38,36 | 31,09 | 31,09 | 31,09 | 24,45 | 24,45 | 24,45 | 18,48 | 18,48 | 18,48 | 13,19 | 13,19 | 13,19 | { | 8,63 | } | δ = 29,8° | δ = 29,8° | δ = 29,8° | - | - | - | - |
| 40 | N_γ | 66,01 | 48,30 | 48,30 | 48,30 | 33,84 | 33,84 | 33,84 | 22,56 | 22,56 | 22,56 | 14,18 | 14,18 | 14,18 | 8,26 | 8,26 | 8,26 | 4,30 | 4,30 | 4,30 | { | 2,79 | } | δ = 32,7° | δ = 32,7° | δ = 32,7° | - |
| 40 | N_q | 64,19 | 52,71 | 52,71 | 52,71 | 42,37 | 42,37 | 42,37 | 33,26 | 33,26 | 33,26 | 25,39 | 25,39 | 25,39 | 18,70 | 18,70 | 18,70 | 13,11 | 13,11 | 13,11 | { | 10,46 | } | δ = 32,7° | δ = 32,7° | δ = 32,7° | - |
| 40 | N_c | 75,31 | 61,63 | 61,63 | 61,63 | 49,31 | 49,31 | 49,31 | 38,45 | 38,45 | 38,45 | 29,07 | 29,07 | 29,07 | 21,10 | 21,10 | 21,10 | 14,43 | 14,43 | 14,43 | { | 11,27 | } | δ = 32,7° | δ = 32,7° | δ = 32,7° | - |
| 45 | N_γ | 177,61 | 126,09 | 126,09 | 126,09 | 86,20 | 86,20 | 86,20 | 56,50 | 56,50 | 56,50 | 32,26 | 32,26 | 32,26 | 20,73 | 20,73 | 20,73 | 11,26 | 11,26 | 11,26 | 5,45 | 5,45 | 5,45 | { | 5,22 | } | δ = 35,2° |
| 45 | N_q | 134,87 | 108,24 | 108,24 | 108,24 | 85,16 | 85,16 | 85,16 | 65,58 | 65,58 | 65,58 | 49,26 | 49,26 | 49,26 | 35,93 | 35,93 | 35,93 | 25,24 | 25,24 | 25,24 | 16,82 | 16,82 | 16,82 | { | 16,42 | } | δ = 35,2° |
| 45 | N_c | 133,87 | 107,23 | 107,23 | 107,23 | 84,16 | 84,16 | 84,16 | 64,58 | 64,58 | 64,58 | 48,26 | 48,26 | 48,26 | 34,93 | 34,93 | 34,93 | 24,24 | 24,24 | 24,24 | 15,82 | 15,82 | 15,82 | { | 15,82 | } | δ = 35,2° |
Примечания и сноски
Примечания 1 При промежуточных значениях φ_II и δ коэффициенты N_γ, N_q и N_c допускается определять интерполяцией. 2 В фигурных скобках приведены значения коэффициентов несущей способности, соответствующие предельному значению угла наклона нагрузки δ, исходя из условия (5.35).
Другие таблицы этого СП
-
Таблица 4.1
Таблица 4.1 СП 22.13330.2016: геотехнические категории сооружений -
Таблица 5.1
Таблица 5.1 СП 22.13330.2016: повышающие коэффициенты m_oed для модуля деформации грунта -
Таблица 5.2
Таблица 5.2 СП 22.13330.2016: коэффициент k_h для глубины сезонного промерзания грунта -
Таблица 5.3
Таблица 5.3 СП 22.13330.2016: глубина заложения фундаментов в зависимости от уровня подземных вод -
Таблица 5.4
Таблица 5.4 СП 22.13330.2016: коэффициенты условий работы грунтового основания -
Таблица 5.5
Таблица 5.5 СП 22.13330.2016: коэффициенты M_γ, M_q и M_c в зависимости от угла внутреннего трения -
Таблица 5.6
Таблица 5.6 СП 22.13330.2016: коэффициент k_d для прерывистых фундаментов -
Таблица 5.7
Таблица 5.7 СП 22.13330.2016: коэффициент повышения расчётного сопротивления для прерывистых фундаментов -
Таблица 5.8
Таблица 5.8 СП 22.13330.2016: коэффициент α для расчёта осадки фундамента -
Таблица 5.9
Таблица 5.9 СП 22.13330.2016: коэффициент k_e для расчёта крена фундамента -
Таблица 5.10
Таблица 5.10 СП 22.13330.2016: коэффициент поперечной деформации грунтов -
Таблица 5.11
Таблица 5.11 СП 22.13330.2016: варианты грунтовых условий для применения типовых проектов